呀美喋 发表于 2025-3-17 16:32
就是美国的3c33，增加了一组灯丝。开始以为苏联原创，后来发现苏联所有电子管都是抄袭美德，最多简单改一下 ...
这个本来是坦克使用的管子，二战中坦克的平均生命才700多小时。没有必要改的。
3AG1 发表于 2025-3-17 10:47
http://www.crystalradio.cn/forum ... p;extra=&page=1
404:dizzy:
3AG1 发表于 2025-3-17 10:42
http://www.crystalradio.cn/thread-691863-1-1.html
帖子久远，图片不能显示了、
http://www.crystalradio.cn/thread-2106788-1-1.html
http://www.crystalradio.cn/thread-1864455-1-1.html
http://www.crystalradio.cn/forum.php?authorid=47628&mod=viewthread&page=1&tid=189550
本帖最后由 于海旺 于 2025-3-17 22:53 编辑
6C33C的电参数和特点
极限参数：
灯丝供电：两组灯丝并联6.3V/6.6A，串联12.6V／3.3A；最高板极电压：Pa≤30W时450V，Pa>30W时250V；最大板极耗散功率：60W（只用一组灯丝供电时减小为45W）：最短预热时间120s；最大栅极电阻200kΩ；最高玻壳温度300℃。
静态特性板极电压：150V；板极电流：400mA；栅负压：-40V；内阻：80Ω；跨导：28mA／V；放大系数：2。6C33C不属音频放大管。因而生产厂未给出音频放大状态典型应用数据，用于A类、AB1类放大的参数为国外音响刊物发表的由6C33C特性曲线族计算所得数据。
A1类单端放大板极电压：180V；栅负压：-60V；板极电流：200mA；最佳负载：670Ω；输出功率：11W：非线性失真：5％。
AB1类推挽板极电压：180V；栅负压：-61V；板极电流：100mA／260mA：最佳负载：160Ω；输出功率：68W；非线性失真：60W时1％。
（1）6C33C的特点
一是功耗极大。仅灯丝耗电就达41.58W，板极直流耗电约38W，单只三极管总功耗近80W.因此在使用中必须注意散热，安装位置与其他电子管、变压器要保持一定距离（一般不小于4～6cm），同时在底板上6C33C管座周围打上圆周分布的ψ6mm-ψ8mm通风孔。近年来，日本音响中流行在6C33C、KT88、KT90等大功率音响中采用封闭机箱，内置定向空气对流通道，同时用电风扇强制通风散热。
二是灯丝电流较大。因此灯丝变压器、灯丝布线必须有足够的截面，同时要求灯丝电压有较高准确度。为了不损伤阴极，正常使用中必须检测管座上灯丝引脚实测电压值不低于5.8v，对市电不够稳定的条件下灯丝电压经常偏低，则必须限制6c33c的阳极电压勿超过200v。
三是灯丝功耗大。阴极本体热容量也大，欲使阴极达到热电子发射的额定温度>l 100℃。则需一定时间。其技术要求规定，灯丝预热时间为120s，当工作于150v以上的板极电压时必须预热2分钟以上，以避免阴极表面被强电场拉出电子造成活性涂层破坏。国外设计比较正统的6c33c胆机，在高压供电电路中采用延时开关。接通灯丝变压器后延时120s接通板极高压。利用小功率旁热整流管延时供高压的方式，对6C33C来说仍嫌延时太短而不适用。
四是正确选择负载阻抗。根据6C33C特性曲线族，国外发表的最佳负载阻抗计算值。A类单管输出为650Ω左右，AB1类普通推挽最佳负载阻抗仅为160Ω左右。也就是说，6C33C两管A类推挽（6C33C的大功耗极少采用A类放大）板一板极负载阻抗为1200Ω-1400Ω，SEPP则为其1／4.约330Ω。AB1类SEPP则为40Ω左右（此为6C33C被广泛用于SEPP OTL、OCL的原因）。由上述理由，6C33C两管SEPP，不论OCL还是OTL，不宜采用40Ω以下负载阻抗，否则不仅输出级非线性失真增大，有些情况下还会使输出管超过最大板极耗散功率而受损。若欲直接驱动扬声器则必须采用4管并联SEPP电路。
第五个特点是极间电容较大，大功耗低“三极管，板极、栅极、阴极尺寸较大，栅极与板极、阴极间无屏蔽，共栅极输入电容几乎为栅一板极、栅一阴极电容量之和（约62pF）使高频特性变劣。若驱动级为高阻抗输出，其衰减频率更低，影响高端频响。尤其当6C33C并联应用时。衰减电路的转折频率甚至进入高端频率，使频响受限。防止的方法是，在6C33C栅极外电路接入隔离电阻，将前级输出电容和线路分布电容与6C33C栅极电容隔离。使其转折频率处形成两个时间常数电路的阶梯状。总转折频率提高到高端频响以外，同时降低其下降斜率，借以延伸高端频响。隔离电阻可选用2-10kΩ。
（2）6C33C驱动
从输出级计算中得出。AB1类推挽驱动信号幅度为2×61Vp-p。为了得到大幅度低失真的驱动输出，采用高跨导、低内阻中μ三极管为首选。低内阻意味着大动态，内阻Ri越小，三极管的μ也不会很高，为了得到必需的μ，降低Ri的同时必须提高跨导S。高跨导还意昧着栅极输入信号控制板极电流的能力，所以高跨导、低内阻中μ三极管具有输出信号动态范围大的优势。以驱动级而言，μ高些应该是有利的，但是提高μ的举措之一是增大内阻，否则单纯以提高S为手段，从电子管制造工艺来说尚难以达到。基于此原因，2A3、300B、6AS7、6C33C等高驱动电压输出管。采用变压器驱动是最简单有效的方式。若采用RC耦合放大器驱动。常选择12BH7、5687、6N61（E182CC）、6FQ7等高跨导三极管。当采用300B而获得大输出时，驱动电压升高到100Vp—p，则只有采用小功率输出管作为电压放大器才能满足要求。驱动级电路设计、元件选择稍不注意就会失败。市场上大量2A3、300B胆功放产生不良效果的原因，大多不是输出级设计不妥，而且失败于驱动级设计和调试缺陷。
6AS7组成的SEPP放大器，从发表的频响特性、开环非线性失真都不如人意，似乎并未体现电子管SEPP的任何优势。此机设计者毕竟是业余胆机爱好者。在驱动级设计上犯了大错。
虽然其推动级选用高S、中μ管6FQ7是正确的，但选用长尾式倒相兼驱动是错误的。长尾式倒相器又称阴极耦合倒相器，其平衡度正比于两管共用阴极电阻，为了得到良好的平衡度。此阴极电阻均采用较大的阻值。近年来。此种倒相器在日本以及国内大受欢迎，原因之一是无调试，平衡度好，非线性失真小。于是在胆机发烧友中大受欢迎。再者，长尾使倒相管阴极直流电位升高，利于和前级直接祸合，‘这种电路结构几乎成为胆机经典电路结构。但是，长尾倒相器唯独不适宜大信号驱动级，若欲进行长尾式倒相。也必须在其后加人大动态的对称放大器提高输出信号幅度。
电子管电压放大器，除要求放大器件本身有大动态低内阻以外，其必要外界条件是板一阴极有效工作电压值。电压放大器均为A类。某些音响广告称”本级采用A类前级“纯属废话。A类放大输出信号电压最大幅度以1／2供电电压为限，若要Hi—Fi最好以1／3为限。否则非线性失真随放大器件的动态范围减小而增大。此为所有A类电压放大器的设计准则。只此一点，长尾式倒相器难以达到。其尾越长阴极电压越高，使倒相管工作有效电压降低。输出动态范围减小。尽管采用了480V高压供电。倒相管的尾压降已达128V，加上板极负载电阻、自举电阻的压降177V，实际倒相管有效工作电压仅为175V，6N12P也好，6FQ7也好，形成大信号失真再所难免。
该电路中采用40kΩ以上的板极负载电阻也系欠妥之举。6N12P之类中μ管，μ=17，RI=2.4kΩ，为了使单级增益在μ值限制下尽量提高，以降低输入信号幅度。采用较大阻值负载Ra是有效方法之一。但三极管RC耦合放大器的增益K=μ·Ra／Ra+Ri，由此可算出，Ra增大到Ri的5倍以内，K随Ra增大而提高，提高比例越来越小。Ra=5Ri以上，再增大Ra值，K已接近μ值，几乎无提高余地，再增大Ra则只能使输出动态范围减小。按此原理，Ra有12kΩ足够，此时单级增益为14.2倍。Ra增大还使驱动级输出阻抗提高。对驱动分布电容大的低¨管时高端频响受到压缩。此类前级电路组合只适合驱动小于50Vp—p的输出级，发挥高跨导低内阻三极管的优势，提高输出信号幅度，已有不少经典电路颇有成效。其一是采用恒流源作为长尾，对恒定电流有极低的直流电阻，对变动的信号却有极高的阻抗，可谓一举两得。为了提高倒相管的动态范围，还可采用双电源供电。在阴极电路经恒流源接入负电压。提高板极一阴极有效压差。
一个稳压电路中的调整管，
被卖管和买管的 传的神乎其神。
卖管的讲神话是为了多卖钱，
买管的传神话是为了提高笔格，自我安慰 画高价买的不亏。
资深作家徐松森的作品
kimida 发表于 2025-3-17 10:16
兄台，有否应用参考
2只6C33C组成的OTLX2。
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kimida 发表于 2025-3-17 10:16
兄台，有否应用参考
http://www.crystalradio.cn/thread-58206-1-1.html
硅两瓦 发表于 2025-3-17 13:16
玩这个电子管音响，只要你不注重功率，反正是电子管都可以用来做音频放大器，玩得起就买来装机，玩不起就了 ...
同意，记得有人用显像管做过。
多谢各位提供资讯:lol
海河 发表于 2025-3-17 21:21
一个稳压电路中的调整管，
被卖管和买管的 传的神乎其神。
卖管的讲神话是为了多卖钱，
正确！俺不会上钩的:handshake ;P